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第一章 1.在進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，計(jì)算用的荷載應(yīng)采用 < 永久荷載和可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值，均不乘以各自的分項(xiàng)系數(shù)> 。 2.結(jié)構(gòu)承載力設(shè)計(jì)表達(dá)式 《0<＆<1》。 3.按近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)發(fā)設(shè)計(jì)的各種結(jié)構(gòu)是 <存在一定風(fēng)險(xiǎn)的>。 4.鋼材德強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f取為 <fy/rR >。 5.下列各項(xiàng) <粱的繞度計(jì)算> 不屬于結(jié)構(gòu)的承載力極限狀態(tài)范疇。 6.大跨度結(jié)構(gòu)常采用鋼結(jié)構(gòu)的主要原因是鋼結(jié)構(gòu) < 自重輕> 7. 鋼結(jié)構(gòu)的承載力極限狀態(tài)是指 <結(jié)構(gòu)達(dá)到最大承載力產(chǎn)生破壞>。 8.已知某一結(jié)構(gòu)在B=3時(shí)，失效概率為Pf=0.001，若B改變，準(zhǔn)確的結(jié)論是<B=0.25,Pf＞0.001，結(jié)構(gòu)可靠性降低>。 9.在對(duì)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，永杰荷載和可變荷載應(yīng)采用 ＜準(zhǔn)值＞。 10.在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中失效概率Pf可靠指標(biāo)的關(guān)系為＜Pf越大，B越小，結(jié)構(gòu)可靠性越差＞。 11.下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確＜計(jì)算結(jié)構(gòu)或者構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值； 計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值＞。 12.鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)表達(dá)式為……，式中＆a是＜可變荷載組合系數(shù)＞。 13.進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)采用＜將久荷載和變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值均乘以各自的分項(xiàng)系數(shù)＞ 第二章 1.在下列各化學(xué)元素中，＜磷＞的存在可提高剛才的強(qiáng)度和抗銹蝕能力，但卻會(huì)嚴(yán)重地降低剛才的塑性、韌性和可喊性，特別是在溫度較低時(shí)促使剛才變脆（冷脆）。 2.鋼材的彈性模量E和切線模量Et＜E是常量，Et是變量＞。 3.根據(jù)鋼材的一次拉伸實(shí)驗(yàn)，可得……＜抗拉強(qiáng)度f(wàn)u＞是鋼結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度儲(chǔ)備。 4.常幅疲勞容許應(yīng)力幅｛△o｝=（c/n）….. 與系數(shù)c和B有關(guān)系的＜構(gòu)件和連接構(gòu)造類(lèi)別＞。 5.進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)計(jì)算不分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按＜標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算＞。 6.在在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，應(yīng)力比p=Omin/Omax=-1時(shí)，稱為（完全對(duì)稱循環(huán)）。 7.在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)建設(shè)計(jì)中，認(rèn)為剛才屈服點(diǎn)是構(gòu)建可以達(dá)到的（最大應(yīng)力）。 8.吊車(chē)粱的受拉下翼緣在下列不同板邊的加工情況下，疲勞強(qiáng)度最高（兩側(cè)邊為扎制邊）。 9.鋼材牌號(hào)Q235代表的是（剛才屈服強(qiáng)度是235Mpa）。 10.承受靜力荷載的結(jié)構(gòu)，其鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能指標(biāo)是（抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度，伸長(zhǎng)率） 11.在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材是理想的彈塑性體，是指屈服點(diǎn)以前的材料為（彈性的） 12.與單項(xiàng)拉應(yīng)力相比鋼材承載雙向拉應(yīng)力時(shí)（易發(fā)生脆性破壞）。 13.我國(guó)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定，當(dāng)構(gòu)件承擔(dān)循環(huán)應(yīng)力的循環(huán)次數(shù)（≥105） 時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。 14.由于建筑用鋼材多為塑性性能良好的鋼材，故應(yīng)力集中的存在將 （對(duì)靜力承載能力無(wú)影響）。 15.在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，通常以 (屈服點(diǎn))的值作為設(shè)計(jì)承載力的依據(jù)。 16.同類(lèi)剛種的鋼板厚度越大， （強(qiáng)度越低）。 17.引起鋼材疲勞破壞的荷載為 （產(chǎn)生拉應(yīng)力的循環(huán)荷載） 18.鋼號(hào)Q345A中的345表示鋼材的 （fy值）。 19.結(jié)構(gòu)鋼材最易發(fā)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)為 （三向同號(hào)等值拉應(yīng)力作用）。 20.鋼材塑性破壞的特點(diǎn)是 （變形大） 21.應(yīng)力集中越嚴(yán)重，鋼材也就變得越脆，應(yīng)為 （應(yīng)力集中產(chǎn)生同號(hào)應(yīng)力場(chǎng)，使塑性變形收到限制） 22.鋼材的塑性性能受很多因素的影響， …（加載速度越快，鋼材表現(xiàn)出的塑性越差） 23.鋼材的伸長(zhǎng)率E用來(lái)反映材料的 （塑性變形能力）。 24.對(duì)于常溫下承受靜力荷載無(wú)嚴(yán)重應(yīng)力集中的碳素結(jié)構(gòu)剛才構(gòu)件，焊接殘余 應(yīng)力對(duì)下列沒(méi)有明顯影響的是 （構(gòu)件的極限強(qiáng)度）。 25在構(gòu)件發(fā)生斷裂前，有明顯先兆的是 （塑性破壞） 26.鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù) （屈服點(diǎn)）確定的 27.結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用 （伸長(zhǎng)率） 表示。 28.鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化后 （強(qiáng)度提高） 29.下列因素中 （鋼材屈服點(diǎn)大?。?與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無(wú)直接關(guān)系。 30.鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由 （折算應(yīng)力o3） 等于單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。 31.當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材的塑性和沖擊韌性 （下降）。 32.鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本最主要的是 （單向拉伸） 時(shí)的力學(xué)性能指標(biāo)。 33.對(duì)于承受靜力荷常溫下工作環(huán)境下的剛屋架： （①可選擇Q235，Q345的鋼②鋼材應(yīng)有三項(xiàng)基本保證） 34.建筑鋼材的伸長(zhǎng)率與 （時(shí)間斷裂瞬間） 標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)據(jù)間長(zhǎng)度的拉伸值有關(guān)。 35.在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時(shí)，下列因素中的 （建筑的防火等級(jí)） 不是主要考慮的因素。 36.熱扎型剛冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力 （義壓應(yīng)力為主）。 37.型剛中的H剛和工字鋼相比， （前者的翼緣相對(duì)較寬） 38.鋼材內(nèi)部除含有Fe，C外，還含有有害元素 （N，O，S，P） 39.在低溫工作的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度，塑性，冷彎性能指標(biāo)，還需 （低溫沖擊韌性）指標(biāo)。 40.鋼材脆性破壞同構(gòu)件 （彈性模量）無(wú)關(guān)。 42. 3號(hào)鎮(zhèn)靜剛設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高5%，是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰剛 （脫氧）好。 43.鋼材的理想o-E曲線“包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力”是 （C） 44.普通碳素剛強(qiáng)化階段的變形是 （塑性成分為主的彈性變形）。 45. （鋼材含碳量； 負(fù)溫環(huán)境； 應(yīng)力集中；）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞有直接關(guān)系；與（鋼材屈服點(diǎn)的大小）無(wú)直接關(guān)系。 46.鋼材的抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)v與f有關(guān)，一般而言fv= (f÷根號(hào)3) 49.鋼材韌性是鋼材 （強(qiáng)度和塑性） 的中和指標(biāo)。 50.當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材的塑性和沖擊韌性 （下降） 52.在靜力荷載作用下，鋼材承受三向拉應(yīng)力時(shí)，易發(fā)生（脆性破壞）。 53.對(duì)于鋼結(jié)構(gòu)用鋼材，對(duì)化學(xué)成分的定義為（C為不可缺少的元素，Mn為脫氧劑）。 54.由于建筑用鋼材多為塑性性能好的鋼材，故殘余應(yīng)力的存在將（對(duì)靜力承載能力無(wú)影響）。 第三章 1.摩擦型高強(qiáng)度螺栓的抗剪連接以（連接板的摩擦力剛被克服）作為承載能力極限狀態(tài) 2.設(shè)有一截面尺寸為100×8的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在100mm厚的節(jié)板上，兩板件版面平行，焊角尺寸6mm，為滿足最小焊縫長(zhǎng)度的構(gòu)造要求，應(yīng)選用（100mm）。 3.在動(dòng)荷載作用下，側(cè)面角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不宜大于（40hf）。 4.產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（焊接時(shí)熱量分布不均）。 5.焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與（鋼材的種類(lèi)）關(guān)系不大，與<應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，連接的構(gòu)造細(xì)節(jié)，殘余應(yīng)力大小>有關(guān)。 6.未焊透的對(duì)接焊縫計(jì)算應(yīng)按（角焊縫）計(jì)算。 7.不需要驗(yàn)算對(duì)接斜焊縫強(qiáng)度的條件是斜焊縫的獨(dú)裁的軸線與軸力N之間的夾角θ滿足（θ≥60°）。 8.承壓型高強(qiáng)度螺栓連接比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接（承載力高，變形大）。 9.產(chǎn)生縱向焊接殘余應(yīng)力的主要原因之一是（施焊時(shí)焊件冷塑和熱塑區(qū)）。 10.普通螺栓抗剪工作時(shí)，要求連接構(gòu)件的重厚度≤螺栓直徑的5倍，是防止（螺栓桿彎曲破壞）。 11.焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的（靜力強(qiáng)度）。 12.規(guī)范規(guī)定側(cè)焊縫的設(shè)計(jì)長(zhǎng)度1wmax在動(dòng)荷載作用時(shí)為40hf，在靜力荷載作用時(shí)為60hf.這主要考慮到（焊縫沿長(zhǎng)度應(yīng)力分布過(guò)于不均勻）。 13.圖中螺栓連接中，最大的螺栓為（A） 14螺栓連接中要求端距≥2d0，目的是防止（螺栓被剪壞）。 15.圖示焊接連接中，最大焊縫應(yīng)力發(fā)生在（d點(diǎn)）。 16.如圖所示普通螺栓連接中，受力最大的螺栓為（a）。 17.角焊縫連接板厚度分別10mm和6mm，側(cè)焊角尺寸hf是根據(jù)（hfmin=1.5根號(hào)10=4.7mm，hfmax=1.2×6=7.2mm和hfmax=6mm）選定的。 18.設(shè)有一界面尺寸為100×8的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點(diǎn)板上，兩板件版面平行，焊角尺寸為6mm。為滿足最小焊縫長(zhǎng)度的構(gòu)造要求，試選用下列何項(xiàng)數(shù)值（100mm）。 19.產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（焊接時(shí)熱量分布不均） 20.角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接，當(dāng)角鋼肢背和肢尖焊縫的焊角尺寸和焊縫的長(zhǎng)度相等同時(shí)，（角鋼肢被的側(cè)焊縫受力大于角鋼值尖的側(cè)焊縫）。 21.對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，計(jì)算直角焊縫時(shí)（與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式想通）。 22.焊接連接或焊接構(gòu)建的疲勞性能能與（應(yīng)力幅?σ=σmax-σmin） 23.承壓型高強(qiáng)度螺栓康健連接，變形（比摩擦型高強(qiáng)螺栓連接大—— 24摩擦型高強(qiáng)螺栓連接與承壓型高強(qiáng)螺栓連接的主要區(qū)別是（設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)所取極限狀態(tài)不同）。 25.結(jié)構(gòu)或節(jié)點(diǎn)的疲勞強(qiáng)度與（鋼材的種類(lèi)）關(guān)系不大。 第4章 1、計(jì)算摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接的軸心拉桿的強(qiáng)度是 （只需要計(jì)算凈截面強(qiáng)度和毛截面強(qiáng)度） 2、開(kāi)口槽型截面軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)繞對(duì)稱軸失穩(wěn)時(shí)，構(gòu)件將發(fā)生彎扭屈曲的失穩(wěn)變形 3、軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)是 （凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度） 4、實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容有 （強(qiáng)度、剛度（長(zhǎng)細(xì)比）、） 5、用Q235號(hào)鋼和16錳剛分別建造一軸心受壓柱，其長(zhǎng)細(xì)比相同，在彈性范圍內(nèi)屈曲時(shí)，前者的臨界力 （等于或接近） 后者的臨界力 6、為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了 （改變板件的寬厚比） 7、在下列因素中， （材料的屈服點(diǎn)變化） 對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大 8、在計(jì)算工字形截面兩端鉸支軸心受壓構(gòu)件腹板的臨界應(yīng)力時(shí)，其支撐條件為 （四邊簡(jiǎn)之） 9、理想彈性軸心受壓構(gòu)件的臨界力與截面慣性矩I和計(jì)算長(zhǎng)度I0的關(guān)系為 （與I成正比，與I02成反比） 10、題11圖所示的軸心受壓構(gòu)件Ix/Iy>4,其臨界力Ncr為 （π2EIy/a2 ） 11、普通軸心受壓構(gòu)件的承載力經(jīng)常決定于 (彎曲屈曲) 12、確定軸心受壓構(gòu)件實(shí)腹板和翼緣寬度比限值的原則是 (等穩(wěn)定原則) 13、發(fā)生彎扭屈曲的理想軸心受壓構(gòu)件截面形式為 (單角鋼截面) 14、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定容許長(zhǎng)細(xì)可以大于150的受壓構(gòu)件為 (物價(jià)支撐桿件) 15、驗(yàn)算工字形偏心受壓柱腹板局部穩(wěn)定時(shí)，需要事先確定的參數(shù)有 (應(yīng)力分布系數(shù)a0和彎矩作用平面內(nèi)的長(zhǎng)細(xì)比λ) 16、對(duì)格構(gòu)式軸壓桿繞虛軸的整體穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，用換算長(zhǎng)細(xì)比λox代替λ,這是考慮 (格構(gòu)柱剪切變形的影響) 17、保證焊接組合工字形截面軸心受壓桿翼緣板局部穩(wěn)定的寬厚比限制條件，是根據(jù)矩形板單向均勻受壓確定的，其邊界條件為 (三邊簡(jiǎn)支，一邊自由) 18、軸心柱受壓桿設(shè)計(jì)公式N/ψA<f中的ψ為 (σa/fy ) 19、軸壓桿的軸心力分布及支承情況如圖所示，驗(yàn)算此桿整體穩(wěn)定性時(shí)，計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)取 (10X=（0.75 0.25N2/N1），10y=1/2) 20、焊接組合工字形軸心受壓柱的翼緣與焊縫承受 (壓桿屈曲時(shí)的剪力) 21、軸壓柱腹板局部穩(wěn)定保證條件是h0/tw不大于某一限值，此限值 (與鋼材強(qiáng)度和柱的長(zhǎng)細(xì)比均有關(guān)) 22、在下列關(guān)于柱腳底板厚度的說(shuō)法，錯(cuò)誤的是 (其他條件相同時(shí)，四邊支承板比三邊支承板更厚些) 23、一簡(jiǎn)支梁受均布荷載作用，其中永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為15kN/m,僅一個(gè)可變荷載，其標(biāo)準(zhǔn)只為20kN/m，則強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的設(shè)計(jì)荷載為 (q=1.2 X 15 1.4 X 20) 24、受均布荷載作用的工字形截面懸臂梁，為了提高其整體穩(wěn)定承載力，需要在梁的側(cè)向加設(shè)支撐，此支撐應(yīng)加在梁的 (下翼緣處) 25、梁的整體失穩(wěn)屬于第一穩(wěn)定問(wèn)題，其失穩(wěn)形式為 (彎扭失穩(wěn)) 26、如圖所示的四邊簡(jiǎn)之薄板，在各種應(yīng)力分布情況下的臨界應(yīng)力關(guān)系是 (σ01>σ02>σ03) 27、實(shí)際軸心受壓構(gòu)件臨界力低于理想軸心受壓構(gòu)件臨界力的主要原因有初彎曲和 (（殘余應(yīng)力）) ；而且 (（殘余應(yīng)力） )對(duì)軸心受壓構(gòu)件臨界力的影響是最主要的 28、軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件截面無(wú)孔眼削弱時(shí)，可以不進(jìn)行 1兩端鉸接的理想軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件為雙軸對(duì)稱···可能發(fā)生彎曲屈曲和扭轉(zhuǎn)屈曲） 2兩端鉸接的理想軸心受壓構(gòu)件的彎曲屈曲力···截面應(yīng)力（小于等于fy）的情況 3在軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算中，現(xiàn)形國(guó)家規(guī)范采用（毛截面應(yīng)不超過(guò)抗拉強(qiáng)度） 4焊接殘余應(yīng)力對(duì)構(gòu)件的（靜力強(qiáng)度）無(wú)影響 5格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的斜綴條···綴條截面按（軸心受拉構(gòu)件）設(shè)計(jì) 6軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)是（凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度） 7實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算內(nèi)容有（強(qiáng)度剛度長(zhǎng)細(xì)比） 8軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算··偏與保守的（摩擦型高強(qiáng)度螺旋連接） 9圖示單軸對(duì)稱的理想軸心壓桿，彈性失穩(wěn)形式可能為（繞Y 軸彎曲失穩(wěn)） 10用Q235號(hào)鋼和16錳鋼分別····前者的臨界力（等于或接近）后再的臨界力 11軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗(yàn)算··換算長(zhǎng)細(xì)比是因?yàn)椋紤]剪切變形的影響） 12為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取勁措施，這一做法是為了（改變板件的寬厚比） 13軸心壓桿構(gòu)件采用冷彎薄壁型鋼····其穩(wěn)定性計(jì)算（僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同） 14工字型截面受壓構(gòu)件的腹板高度與厚度····要求時(shí)（可在計(jì)算時(shí)僅考慮腹板兩邊緣各的部分截面參加承受荷載） 15實(shí)腹式軸壓桿繞x,y軸的····若··則（需要根據(jù)穩(wěn)定性分類(lèi)判別） 16軸心壓桿的f---關(guān)系曲線如圖所示····提高鋼材的強(qiáng)度（只能提高1區(qū)的整體穩(wěn)定承載力） 17在下列因素中（材料屈服點(diǎn)變化）對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大 18對(duì)軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)截面沒(méi)有消弱時(shí)，可不進(jìn)行（強(qiáng)度） 19軸心受壓構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)時(shí)（構(gòu)件的強(qiáng)度規(guī)定） 20軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)時(shí)（凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度） 21縱向均勻受壓四邊簡(jiǎn)支矩形薄板的穩(wěn)定系數(shù)為··········kmin=（4.000） 22在綴條穩(wěn)定驗(yàn)算式····系數(shù)ro（考慮單角鋼單面連續(xù)偏心受力的系數(shù)） 23規(guī)范規(guī)定綴條式格構(gòu)柱單肢的長(zhǎng)細(xì)比是為了（避免單肢先于整個(gè)柱失穩(wěn)） 24，荷載通常取 標(biāo)準(zhǔn)值 25計(jì)算吊車(chē)梁疲勞時(shí)，下列~~一臺(tái)起重量最大的吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 26梁的支撐加勁應(yīng)計(jì)算 (整體穩(wěn)定，端面承壓，連接焊縫) 27為提高梁的整體穩(wěn)定性 ，在用鋼量不變的前提下，應(yīng)盡可能（加強(qiáng)受壓翼緣） 28在吊車(chē)梁的強(qiáng)度驗(yàn)算中塑性發(fā)展系數(shù)rx=ry=1,o 29計(jì)算梁的（正壓力）時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù) 30梁的最小高度是由（剛度）控制 31單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是（彎扭）形式的失穩(wěn) 32鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力） 33分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)腹板與翼緣相接處可簡(jiǎn)化為···有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承邊 34，從用鋼量角度，經(jīng)濟(jì)的做法為····受壓翼緣設(shè)側(cè)向支撐 35設(shè)計(jì)焊接工字形截面梁時(shí)，腹板布置橫向加勁的主要目的是提高梁的···局部穩(wěn)定性 36按規(guī)范GBJ17—88中的公式~~~~~~~ rx取值為rx=1.0 37為了保護(hù)焊接板梁腹板的局部穩(wěn)定性應(yīng)根據(jù)~~~~應(yīng)配置橫向加勁肋 38梁整體失穩(wěn)的方式為（彎扭失穩(wěn) 39經(jīng)濟(jì)梁he是（用鋼量最小時(shí)梁的截面高度） 40當(dāng)組合梁公式~~~~式中o t 應(yīng)為（驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力和剪應(yīng)力） 41梁的受壓翼緣側(cè)向支撐點(diǎn)~~~~則靈界彎據(jù)最低是（受純彎矩的梁） 42梁受壓翼緣的自由外伸寬度b1/t<`···是為了保證翼緣板的局部穩(wěn)定 43焊接工字形截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的是·····提高梁的局部穩(wěn)定性 44計(jì)算梁的（正應(yīng)力）時(shí)應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù) 45鋼結(jié)構(gòu)梁計(jì)算公式o=``````中rx表示截面部分進(jìn)入塑性 46在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下，3號(hào)最小高度（小于）··· 47為提高梁的整體穩(wěn)定性，（增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減少11）是最經(jīng)濟(jì)有效的方法 48當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng)（設(shè)置橫向加勁肋） 49如圖式鋼梁，因整體穩(wěn)定要去····其位置以（C···· 50焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對(duì)防止（剪應(yīng)力）引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向加勁肋對(duì)防止（彎曲應(yīng)力）最有效 51鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力） 52當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)Qb>0.6時(shí)···主要是因?yàn)椋阂堰M(jìn)入彈塑性階段） （增加腹板厚度）對(duì)提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小 53雙軸對(duì)稱截面梁，其強(qiáng)度剛好滿足要求，而腹板···采用在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋 54一焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁材料為Q235fy=235Nmm2······則無(wú)需布置加勁肋 55引起梁受壓翼緣板局部穩(wěn)定的原因是（彎曲壓應(yīng)力） 56受彎構(gòu)件的剛度要求是<(),計(jì)算繞度時(shí)則應(yīng)（用荷載標(biāo)準(zhǔn)值） 57焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁，···（當(dāng)加大梁受壓翼緣寬度）時(shí)梁的整體穩(wěn)定性最好 58為提高梁在彎矩作用下的強(qiáng)度和剛度，應(yīng)盡可能使梁的（腹板薄而寬） 59壓彎格構(gòu)柱的彎矩繞虛軸作用時(shí)，····是通過(guò)（計(jì)算單肢穩(wěn)定）保證的 60下列哪種梁的腹板計(jì)算高度可取等于腹板的高度（焊接組合梁） 61彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)件壓彎柱應(yīng)進(jìn)行（強(qiáng)度，彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定，單肢穩(wěn)定性）剛度和綴材的計(jì)算 62承受靜力荷載或間接承受······塑性發(fā)展系數(shù)Yx通常取1.05 63鋼結(jié)構(gòu)壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)一般應(yīng)進(jìn)行下面（（強(qiáng)度，彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性，局部穩(wěn)定，長(zhǎng)細(xì)比） 64實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中的Yx主要考慮（截面塑性發(fā)展對(duì)承載力的影響） 65工形截面壓彎構(gòu)件腹板的容許高厚比是根據(jù)（h0/tw與腹板的應(yīng)力梯度a0,構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比的關(guān)系 ）確定的 66題15所示壓彎構(gòu)件，截面無(wú)肖弱，···Qa >Qb 67雙軸對(duì)稱焊接工字形單向壓彎構(gòu)件若彎矩作用在強(qiáng)軸平面內(nèi)而使構(gòu)件繞弱軸彎曲 則此構(gòu)件可能出現(xiàn)的整體失穩(wěn)形式是 （平面內(nèi)的彎曲屈曲） 68壓彎構(gòu)件工字形截面腹板的局部穩(wěn)定與···腹板穩(wěn)定承載力最大時(shí)的a0是2.0 69題20圖所示壓彎構(gòu)件彎矩作用平面穩(wěn)定計(jì)算公式····中Btx的取值是（所考慮構(gòu)件段無(wú)橫向荷載作用時(shí)Btx=0.65····） 70實(shí)腹式偏心壓桿在彎矩作用平面外的失穩(wěn)是（彎扭屈曲） 80偏心壓桿在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定計(jì)算公式（受壓較大纖維的毛截面抵抗矩） 90雙軸對(duì)稱焊接組合工字形截面偏心受壓柱，偏心荷載作用在腹板平面內(nèi)，若兩個(gè)方向支撐情況相同可能發(fā)生的失穩(wěn)形式是（在彎矩作用平面內(nèi)的彎曲失穩(wěn)或彎矩作用平面內(nèi)的彎扭失穩(wěn) 91截面為兩型鋼組成的格構(gòu)件式鋼柱，當(dāng)偏心在虛軸上時(shí)··發(fā)展系數(shù)r（取大于1與實(shí)腹式截面一樣） 92對(duì)于軸心和偏心受力構(gòu)件的第二極限狀態(tài)是通過(guò)（長(zhǎng)細(xì)比）來(lái)保證 93圖示梯型截面拉彎構(gòu)件彎曲正應(yīng)力···不利點(diǎn)為（截面下邊緣2點(diǎn)） 94承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載的工形截面壓彎構(gòu)件····gx取1.05 95單軸對(duì)稱實(shí)腹式···公式gxW1xW2x取值為（W1x和W2x為較大和較小翼緣最外纖維的毛截面抵抗矩，gx值亦不同） 96鋼結(jié)構(gòu)壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)一般應(yīng)進(jìn)行哪幾項(xiàng)內(nèi)容計(jì)算（強(qiáng)度，彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性局部穩(wěn)定，長(zhǎng)細(xì)比） 97圖示格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞虛軸整體穩(wěn)定時(shí)截面抵抗矩······期中y0=y3 98計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件時(shí)，剪力應(yīng)取 上述兩者取大值 99工形截面壓彎構(gòu)件腹板的容許高度比是根據(jù)（h0/tw與腹板的應(yīng)力梯度ao，構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比關(guān)系）確定的 100在重型工業(yè)廠房中，采用鋼結(jié)構(gòu)是因?yàn)樗哂校ň鶆虻认蝮w，塑性和韌性好）的特點(diǎn) 101在由雙角鋼作為桿件的桁架結(jié)構(gòu)中，····一般桿件之間的凈間距為（大于等于15~20mm） 102在由雙角鋼作為桿件的桁架結(jié)構(gòu)中，通常角鋼相并··目的是（雙角鋼組成共同截面工作） 103下列屋架中只能與柱做成交結(jié)的鋼屋形式為（三角形屋架） 104簡(jiǎn)支鋼屋架上弦有節(jié)間荷載作用時(shí)，上弦桿為（壓彎構(gòu)件） 105普通熱軋型鋼條不必計(jì)算（局部穩(wěn)定性） 106為了保持鋼屋架間距不變，在抽柱處需設(shè)置（托架） 107鋼桁架中間區(qū)或斜腹桿合理的截面形式為（兩等邊角鋼組合梯形截面） 108屋架設(shè)計(jì)中，積灰荷載應(yīng)與（屋面活荷載與雪荷載兩者中的較大者） 109（兩不等邊角鋼長(zhǎng)邊相連的梯形截面） 111屋架上弦承受有較大節(jié)間荷載時(shí)上弦桿合理的截面形式是（兩不等邊角鋼 邊相連的梯形截面） 112跨度1為30m的梯形屋架的起拱高度應(yīng)為（1/500） 113在屋面重力荷載作用下，腹板垂直于屋面坡向設(shè)置的實(shí)腹式條為（雙向變彎構(gòu)件） 114普通鋼屋架上弦桿在桁架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為（1.0） 115普通鋼屋架所用角鋼規(guī)格不應(yīng)小于（L45乘以4） 116梯形鋼屋架受壓桿件，其合理截面形式，應(yīng)使用所選截面盡量滿足的要求是（等穩(wěn)定） 設(shè)計(jì)梯形屋架時(shí)，不僅考慮荷載全跨作用，還要考慮半跨荷載作用，主要考慮（跨中附近斜桿拉力變壓力或桿力增加） 兩端簡(jiǎn)支且跨度為24的梯形屋架，當(dāng)下弦無(wú)折線時(shí)宜起拱，適合的高度（50mm） 1梯形屋架支座處得斜腹桿（端斜桿）的幾何長(zhǎng)度為1，計(jì)算長(zhǎng)度10x=1 10y=1 2梯形鋼屋架節(jié)點(diǎn)板的厚度是根據(jù)下列那一項(xiàng)來(lái)確定（腹板的最大桿力） 3壓彎構(gòu)件的應(yīng)力梯度a《2?！? 4鋼材的含碳量大小與鋼材的（彈性）無(wú)關(guān) 5格構(gòu)式截面采用換算長(zhǎng)細(xì)比是因?yàn)椋紤]剪切變形影響） 6與無(wú)屋蓋相比下列（屋蓋剛度大）不是有屋蓋的特點(diǎn) 7如輕型鋼屋架上弦桿的節(jié)間距為1，其平面外長(zhǎng)細(xì)比?。▊?cè)向支撐點(diǎn)間距） 8梯形屋架的端斜桿和受拉較大節(jié)間荷載作用的屋架上弦桿的合理截面形式是兩個(gè)（不等肢角鋼長(zhǎng)肢相連） 9梯形屋架下弦桿常用截面形式是兩個(gè)（不等邊角鋼短邊相連，短邊尖向上） 10設(shè)計(jì)采用大型屋面板的梯形鋼屋架下弦桿截面時(shí)若節(jié)間距為1平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)取1 11十字交叉形柱間支撐，···支撐平面外的計(jì)算應(yīng)為1 12鋼屋架接點(diǎn)板厚度一般根據(jù)所連接的桿件內(nèi)力的大小確定， 不得小于（6mm） 13當(dāng)桁架桿件用節(jié)點(diǎn)板連接并承受靜力荷載時(shí)，弦桿與腹桿，···間隙不宜小于(20mm) 14兩端簡(jiǎn)支且跨度（大于等于15m）的三角形屋架····1/500 15屋架設(shè)計(jì)中，積灰荷載應(yīng)與（屋面活荷載和雪荷載兩者中的較大值）同時(shí)考慮 16屋架中，雙角鋼十字形截面端豎桿的斜平面計(jì)算長(zhǎng)度為（1） 17梯形屋架端斜桿最合理的截面形式是（兩不等邊角鋼長(zhǎng)邊相連的梯形截面） 18一節(jié)點(diǎn)中心矩為6m的壓桿，其兩端與主體結(jié)構(gòu)連接·····其填板數(shù)應(yīng)?。?0塊） 19梯形鋼屋架受壓桿件，其合理截面形式應(yīng)使所選截面盡量滿足（等穩(wěn)定）的要求
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來(lái)自： 紫瑤書(shū)閣 > 《建筑工程思維導(dǎo)圖》
