隨著國家的迅速發(fā)展，工程車輛的應(yīng)用越來越廣泛。工程車輛通常工作環(huán)境惡劣，負(fù)載較大，在作業(yè)過程中會產(chǎn)生大量的熱量，而散熱器能否將這些熱量及時散出，保證車輛各系統(tǒng)在一個適當(dāng)?shù)臏囟葏^(qū)間內(nèi)，直接影響到整車的動力性和可靠性。因此，一個好的散熱器對工程車輛來說十分重要。

國內(nèi)外學(xué)者對渦發(fā)生器(Vortex Generator，簡稱VG)在提高散熱性能以及對渦流的影響方面進(jìn)行了很多研究。M. K-Aliabadi等試驗(yàn)研究了配有渦發(fā)生器插件的管式熱交換器中的傳熱增強(qiáng)，發(fā)現(xiàn)VG插入件在較高的雷諾數(shù)時性能更優(yōu)異[1]。M.Brüderlin等研究發(fā)現(xiàn)改善小翼控制面可以提高渦發(fā)生器活躍度，延遲流涕與尾緣的分離時間[2]；Asiful等通過試驗(yàn)揭示了渦旋發(fā)生器的幾何參數(shù)之間的關(guān)系，以及邊界層厚度對誘導(dǎo)渦旋的空間軌跡的影響[3]。Markus Rütten等運(yùn)用DLR URANS CFD求解器THETA對具有集成渦發(fā)生器的矩形通道內(nèi)的層流進(jìn)行數(shù)值模擬,評估相反排列的渦發(fā)生器對增強(qiáng)渦流誘導(dǎo)的熱傳遞的適用性[4]。華中科技大學(xué)王文進(jìn)等對矩形機(jī)翼和輔助梯形機(jī)翼構(gòu)成的新型縱向渦發(fā)生器進(jìn)行了數(shù)值模擬并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比，發(fā)現(xiàn)該新型渦發(fā)生器具有中等的壓降損失，且顯著提高了翅片管換熱器的換熱性能[5]。西安交通大學(xué)劉小民等采用數(shù)值方法，驗(yàn)證了采用渦發(fā)生器實(shí)現(xiàn)離心壓氣機(jī)葉輪內(nèi)部流動控制的有效性[6]。中國科學(xué)院工程熱物理研究所張磊等采用數(shù)值仿真的方法對安裝渦發(fā)生器的葉片進(jìn)行了模擬，發(fā)現(xiàn)大攻角下渦發(fā)生器能推遲流動分離，并分析了渦發(fā)生器控制流動分離的機(jī)理[7]。天津大學(xué)張金鳳等對布置了不同高度的小尺度渦發(fā)生器的矩形槽進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了渦發(fā)生器強(qiáng)化換熱的特點(diǎn)和機(jī)理[8]。渦發(fā)生器對增強(qiáng)換熱和影響氣體流動有很大作用，一個好的渦發(fā)生器對散熱器將起到至關(guān)重要的作用。

基于以上研究，本研究對某工程車輛安裝有鋸齒形渦發(fā)生器的散熱器(新散熱器)單元體模型進(jìn)行仿真，并將新散熱器的仿真結(jié)果與原散熱器進(jìn)行對比,驗(yàn)證新散熱器的有效性，最后分析渦發(fā)生器各結(jié)構(gòu)參數(shù)對散熱器的影響。

1 控制方程及散熱器物理模型

1.1 控制方程

控制方程分別為動量守恒方程、能量守恒方程和質(zhì)量守恒方程[9]。

中國的陶瓷紋飾發(fā)展到宋元時期已經(jīng)較為成熟，這一時期的各地的窯都有不少精品。以刻花為主的耀州窯所產(chǎn)的青瓷作品紋飾圖案立體感強(qiáng)，線條流暢，剛勁有力，可見陶工們高超的雕刻技藝。由于燒制的瓷器主要為普通百姓使用，所以繪制的圖案常常更趨向于生活性和民間性。當(dāng)時皇朝為宋瓷還特別留有一間可以用來存放藝術(shù)珍品的房間，由此可見宋代紋飾的成就讓人不可小覷。

動量守恒方程為

網(wǎng)絡(luò)技術(shù)應(yīng)用在電力調(diào)度信息化系統(tǒng)中，是為提高電力調(diào)度管理部門的工作效率，增強(qiáng)電力調(diào)度的安全性和時效性。網(wǎng)絡(luò)技術(shù)與電力調(diào)度相結(jié)合有其既定的的原則：

(1)

u，v和ω分別為U在x, y和z方向上的分量。

每年各鄉(xiāng)(鎮(zhèn))、村在重點(diǎn)防范區(qū)組織群眾進(jìn)行一次避災(zāi)演習(xí)活動，提高群眾的防范意識，使每位群眾都清楚轉(zhuǎn)移路線、安置地點(diǎn)，即使在電力、通信等中斷的情況下不亂陣腳，安全轉(zhuǎn)移。演練內(nèi)容包括應(yīng)急響應(yīng)、搶險(xiǎn)、救災(zāi)、轉(zhuǎn)移、后勤保障、人員轉(zhuǎn)移、安置等。演練過程進(jìn)行全程攝像，制作成山洪災(zāi)害防御宣傳資料，在當(dāng)?shù)仉娨暸_黃金時段播放，以取得好的效果。

能量守恒方程為

因此，遵循職業(yè)院校自身的教學(xué)原則，加強(qiáng)學(xué)生實(shí)習(xí)過程管理，建立系統(tǒng)、科學(xué)、可操作的質(zhì)量評價體系，引導(dǎo)學(xué)校進(jìn)行動態(tài)評價，并根據(jù)評價結(jié)果，采取有效措施加以控制，確保人才培養(yǎng)質(zhì)量，已成為職業(yè)院校亟待解決的主要問題。

(2)

據(jù)示范觀察，該品種屬偏春性品種，植株較矮，平均株高70cm左右，株型緊湊，穗層整齊，根系發(fā)達(dá)，分蘗力較強(qiáng)，成穗率高，籽粒灌漿飽滿，千粒重高，產(chǎn)量三因素協(xié)調(diào)，豐產(chǎn)潛力較大。但植株抗凍耐寒性差，越冬期葉尖受凍失水發(fā)黃，生育期長，比小偃22晚熟1-2天，適宜在高水肥田塊種植，建議適時早播。

質(zhì)量守恒方程為

(3)

設(shè)計(jì)調(diào)整和變更的主要項(xiàng)目是管道轉(zhuǎn)折角度控制、平面和豎向位置調(diào)整、明管和埋管接合調(diào)整、管道細(xì)部結(jié)構(gòu)調(diào)整變更、管道連接件數(shù)量和類型變更等。對采用球墨鑄鐵管材料安裝的管道轉(zhuǎn)折角度調(diào)整，因廠家生產(chǎn)的多數(shù)是定型角度的彎管接頭，一般 有 11.25°、22.5°、45°、90°四 種 類型，并且對于DN800管道用膠圈承插連接允許有2°以內(nèi)范圍的偏離角度調(diào)整。對于6 m長的管道偏離調(diào)整2°時，其末端即可偏離21 cm的距離。因此，要結(jié)合施工現(xiàn)場管線位置進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整變更，可把大角度化為小角度，把規(guī)范定型的小角度化為2°以內(nèi)的更小角度，即把大角度折線變?yōu)樾〗嵌龋?°以內(nèi)）折線連接的弧線。

式中：ρ為密度；U為速度矢量；η為流體動力黏度；p為壓力；t為時間；λ為導(dǎo)熱系數(shù)；T為流體溫度；h為傳熱系數(shù)；Cp為流體比定壓熱容；ST為黏性耗散項(xiàng)。

1.2 散熱器物理模型

在UG8.0中建立某工程車輛用管片式散熱器模型，具體參數(shù)如表1[9-11]。結(jié)構(gòu)參數(shù)示意見圖1。

表1 散熱器模型結(jié)構(gòu)參數(shù)

翅片間距hc/mm3.3管壁厚度dh/mm0.12翅片厚度dc/mm0.06管倒圓半徑rh/mm1.25管列間距Sc/mm13換熱管長徑Ph/mm14管排間距Sr/mm18換熱管短徑hh/mm2.5

圖1 結(jié)構(gòu)參數(shù)示意

2 模型仿真與試驗(yàn)驗(yàn)證

2.1 網(wǎng)格劃分與設(shè)置

對整個計(jì)算區(qū)域采用結(jié)構(gòu)性和非結(jié)構(gòu)性網(wǎng)格混合劃分網(wǎng)格，為提高仿真計(jì)算的準(zhǔn)確度，在各壁面設(shè)置邊界層，邊界層劃分5層，初始值0.005，增長率1.1，部分網(wǎng)格見圖2。

圖2 模型部分網(wǎng)格

延長單元體入口與出口區(qū)域，以保證流動的平穩(wěn)性[9]。具體邊界設(shè)定見圖3。

圖3 單元體邊界模型

2.2 相關(guān)仿真邊界設(shè)定

根據(jù)工程車輛的實(shí)際作業(yè)狀況，確定散熱器模型的仿真參數(shù)。參照文獻(xiàn)[9]，在入口速度2，4，6，8，10，12 m/s下進(jìn)行仿真，選用標(biāo)準(zhǔn)κ-ε湍流模型，流體為空氣，忽略升浮力。仿真參數(shù)見表2。

表2 仿真參數(shù)表

重力加速度/m·s-29.8空氣黏度/kg·(m·s)-12.0×10-5換熱管壁溫度/K373.15空氣導(dǎo)熱系數(shù)/W·(m·K)-12.82×10-2空氣溫度/K318.15比定壓熱容/J·(kg·K)-11 008.2空氣密度/kg·m-31.109鋁導(dǎo)熱系數(shù)/W·(m·K)-1166

2.3 網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證

對同一模型2 125 389，3 092 011，3 975 682，5 373 145，6 215 844五種網(wǎng)格數(shù)量進(jìn)行無關(guān)性檢驗(yàn)，空氣入口速度選定為6 m/s，讀取相應(yīng)壓力損失(Δp)和傳熱系數(shù)(H)，結(jié)果對比見圖4。當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量達(dá)到5 373 145時，傳熱系數(shù)和壓力損失趨于穩(wěn)定，最終確定網(wǎng)格數(shù)量為537萬左右。

圖4 網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證

2.4 仿真結(jié)果分析

在Fluent1 5.0中對整個計(jì)算區(qū)域進(jìn)行仿真，當(dāng)殘差曲線收斂后提取仿真結(jié)果(見圖5)。由壓力云圖可以看出：從模型入口處到出口，壓力呈現(xiàn)逐漸降低的趨勢；而在氣流接觸與離開換熱管前后壓力變化明顯，這是由于這個區(qū)域流體與換熱管接觸時，受到換熱管阻礙，產(chǎn)生壓力損失。由溫度云圖可以看出：隨著空氣流動，空氣溫度逐漸升高，換熱管外壁周圍的空氣溫度較流道中部的流體高，原因是該區(qū)域冷空氣與換熱管壁溫差較大，短時間內(nèi)交換了大量的熱量，導(dǎo)致此處冷空氣升溫較快；換熱管后側(cè)出現(xiàn)一小塊高溫區(qū)，造成該現(xiàn)象的原因是空氣流動過程中由于流道截面的變化，邊界層分離，形成馬蹄渦。馬蹄渦造成空氣流動性下降，不能很好地和周圍冷空氣混合傳熱；同時，該馬蹄渦的產(chǎn)生與破滅是散熱器噪聲的來源。

圖5 原始散熱器單元體仿真結(jié)果

2.5 試驗(yàn)驗(yàn)證

參考文獻(xiàn)[9]，具體的試驗(yàn)在散熱器生產(chǎn)廠商處進(jìn)行，參考JB/T 8577—2015等行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，并根據(jù)文獻(xiàn)[12-14]對試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行轉(zhuǎn)換，仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的數(shù)據(jù)對比見表3。通過表3的數(shù)據(jù)可以知道：冷流體側(cè)的傳熱系數(shù)和壓力損失的仿真結(jié)果在總體上和試驗(yàn)結(jié)果比較吻合，但仍然存在差異，造成該差異的因素有很多，比如翅片表面加工精度、釬焊工藝、測試誤差和環(huán)境等。

表3 仿真結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對比

速度/m·s-1傳熱系數(shù)/W·(m2·K)-1h仿真h試驗(yàn)偏差/%壓力損失/PaΔp仿真Δp試驗(yàn)偏差/%227.6127.520.3320.2520.060.95450.3150.030.5684.4383.411.22666.0065.061.44167.37164.231.91884.4982.492.42272.50264.922.861099.4595.983.62365.99351.714.0612113.92108.55.00479.86455.585.33

3 散熱器改進(jìn)及仿真分析

3.1 散熱器改進(jìn)模型

通常情況下，散熱器散熱面積越大，壓力損失也越大；氣流流過換熱管后形成了馬蹄渦，滯留了部分熱量。因此，在換熱管上安裝鋸齒形渦發(fā)生器(翼片)以改善散熱。

鋸齒形渦發(fā)生器參數(shù)：翼片寬度(wv)1.45 mm，翼片高度(hv)3.24 mm，翼片厚度(dv)0.12 mm，鋸齒高度(hs)0.55 mm。安裝渦發(fā)生器后散熱器新模型見圖6。

氨基酸態(tài)氮=19.18 g/dL，滿足SB/T 10528-2009納豆行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的納豆氨基酸態(tài)氮≥0.3 g/100 g的要求。

圖6 改進(jìn)散熱器模型

3.2 改進(jìn)模型仿真結(jié)果分析

改進(jìn)模型單元體的網(wǎng)格劃分、邊界條件設(shè)置及各參數(shù)設(shè)置均與原始模型相同。渦流發(fā)生裝置除與熱管接觸部分外均設(shè)置為無滑移壁面(wall)。入口處空氣速度為6 m/s時，新散熱器模型仿真結(jié)果見圖7。新散熱器模型入口處空氣壓力為101.28～108.80 Pa，在首次流經(jīng)換熱管后，壓力下降了7.52～15.05 Pa，流體邊界層在脫離換熱管壁面后順延到了渦發(fā)生器，從而使得邊界層的分離得到了延遲，增大了沿程阻力。圖7b為新散熱器模型的溫度云圖，此時氣體區(qū)域平均溫度達(dá)到66.5 ℃。從圖中可以看到換熱管后面高溫區(qū)域增大，這是由于渦發(fā)生器與換熱管相連，相應(yīng)地增加了散熱面積，導(dǎo)致?lián)Q熱量增加，由場的協(xié)同性原理可知，渦發(fā)生器改善了速度場與溫度場的矢量夾角，增強(qiáng)了換熱；并且從速度矢量局部放大圖(圖7c)中可以看到，換熱管后渦流面積不大，且強(qiáng)度不高，這是由于鋸齒形渦發(fā)生器阻礙了馬蹄渦的形成，同時尾緣鋸齒產(chǎn)生額外的小馬蹄渦加快了大渦的破碎，降低了總體渦流的強(qiáng)度[15]。

圖7 改進(jìn)散熱器仿真結(jié)果

4 綜合性能對比

使用JF綜合評價因子(αjf)作為性能評價指標(biāo)[16]，αjf值越大散熱器性能越好，αjf表達(dá)式為

(4)

做法：1.準(zhǔn)備適量的燕麥片，然后用溫水浸泡三個小時，加入少許蜂蜜，直至糊狀。2.將燕麥糊敷在手部，然后用保鮮膜包好整只手。等待8分鐘以后，取下保鮮膜，開始搓揉按摩手部。

j和f為具有翅片的換熱表面?zhèn)鳠嵋蜃印⒛Σ烈蜃樱烤V為1。

傳熱因子j表達(dá)式為

地理信息統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)問題集中在兩個方面，一方面是數(shù)據(jù)缺乏真實(shí)性和完整性，在對上報(bào)數(shù)據(jù)進(jìn)行審核過程中，常會發(fā)現(xiàn)信息數(shù)據(jù)與實(shí)際情況嚴(yán)重不符，瞞報(bào)、漏報(bào)現(xiàn)象普遍。同時，對統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)的指標(biāo)理解不到位，則會造成數(shù)據(jù)匯總出現(xiàn)問題。例如，填寫項(xiàng)目缺失，報(bào)表數(shù)據(jù)不全、表述不清晰等。另外一個方面問題在于數(shù)據(jù)缺乏一致性和延伸性，數(shù)據(jù)不一致主要體現(xiàn)在各級單位匯總數(shù)據(jù)存在較大差異，部分?jǐn)?shù)據(jù)修改后，未能及時通知相關(guān)部門，因此出現(xiàn)較大出入[2]。而對于同一個統(tǒng)計(jì)指標(biāo)，缺乏統(tǒng)一口徑，也是導(dǎo)致數(shù)據(jù)不一致的因素。延伸性問題主要指不同時期統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，它們的大小關(guān)系不明確，例如當(dāng)期數(shù)據(jù)與上季度對應(yīng)數(shù)據(jù)不同。

(5)

式中：u為空氣體平均速度；Cp為空氣比定壓熱容；Pr為普朗特?cái)?shù)。

摩擦因子f表達(dá)式為

(6)

由圖8可以看出，總體趨勢上，隨著速度入口平均速度的增加，JF因子呈下降趨勢，其變化幅度越來越小。加裝渦發(fā)生器后散熱器的JF因子始終高于原始散熱器。當(dāng)入口處流體平均速度為12 m/s時，新散熱器的JF因子高出原始散熱器約30%。

圖8 散熱器改進(jìn)前后綜合性能對比

5 渦發(fā)生器結(jié)構(gòu)參數(shù)對性能的影響分析

分別選擇渦發(fā)生器氣流攻角、高度、寬度和鋸齒高度4個水平參數(shù)：氣流攻角α為0°，15°和30°；渦發(fā)生器高度hv為1.44 mm，2.34 mm和3.24 mm；渦發(fā)生器寬度wv為1 mm，1.5 mm，2 mm；鋸齒高度為hs=0.25 mm，0.4 mm，0.55 mm。

5.1 結(jié)構(gòu)參數(shù)對換熱特性的影響

5.1.1 氣流攻角的影響

如圖9所示，空氣流速為12 m/s時，α=15°的傳熱系數(shù)相對于α=0°的傳熱系數(shù)增加了0.13%，α=30°相對于α=15°時的傳熱系數(shù)增加了2.21%。由此可見，隨著氣流攻角的增大，傳熱系數(shù)增大。這是因?yàn)?，隨著氣流攻角的增大，空氣在流過散熱器時，冷熱空氣進(jìn)行了更好地混合，導(dǎo)致傳熱系數(shù)增大。

圖9 氣流攻角對傳熱系數(shù)的影響

5.1.2 渦發(fā)生器高度的影響

如圖10所示，空氣流速為12 m/s時，與hv=2.34 mm的傳熱系數(shù)相比，hv=1.44 mm時的傳熱系數(shù)增加了0.45%；而hv=2.34 mm與hv=3.24 mm時相比，傳熱系數(shù)下降了3.06%?？梢缘贸觯簜鳠嵯禂?shù)最高時渦發(fā)生器的高度不會正好與翅片間距相等，即不是換熱面積越大，傳熱系數(shù)越大。

圖10 渦發(fā)生器高度對傳熱系數(shù)的影響

5.1.3 渦發(fā)生器寬度的影響

如圖11所示，空氣流速為12 m/s時，與wv=1 mm的傳熱系數(shù)相比，wv=1.5 mm時的傳熱系數(shù)增加了0.48%；與wv=1.5 mm相比，wv=2 mm時的傳熱系數(shù)增加了0.95%。因此可知，渦發(fā)生器寬度對傳熱系數(shù)的影響不大，其原因是渦發(fā)生器寬度的變化空間是有限的，其數(shù)值較小，對散熱器的整體散熱面積影響不大。

圖11 渦發(fā)生器寬度對傳熱系數(shù)的影響

5.1.4 鋸齒高度的影響

如圖12所示，空氣流速為12 m/s時，和hs=0.25 mm時相比，hs=0.4 mm時的傳熱系數(shù)增加了0.85%；和hs=0.25 mm時相比，hs=0.55 mm時的傳熱系數(shù)增加了0.41%。因此可知，鋸齒高度對傳熱系數(shù)的影響不大，其原因是該渦發(fā)生器對渦流的影響主要是鋸齒尾緣產(chǎn)生的對稱渦流對原大渦的破碎，鋸齒高度的變化對此并沒有明顯的影響。

2.3.6 回收率試驗(yàn) 取“2.1”項(xiàng)下米索硝唑pH敏感脂質(zhì)體適量，共9份，按“2.2.4”項(xiàng)下方法制成低、中、高質(zhì)量濃度的米索硝唑pH敏感脂質(zhì)體溶液。以甲醇為空白，于322 nm波長處測定吸光度并計(jì)算回收率，結(jié)果見表1。

圖12 鋸齒高度對傳熱系數(shù)的影響

5.2 結(jié)構(gòu)參數(shù)對壓力損失的影響

5.2.1 氣流攻角的影響

經(jīng)過觀摩人員和新洋豐技術(shù)人員現(xiàn)場測產(chǎn)，示范田葡萄糖度為16.6，預(yù)估畝產(chǎn)量6000斤以上；對照田葡萄糖度為15.2，預(yù)估產(chǎn)量與去年是畝產(chǎn)量4360斤持平。對比如此明顯，不僅讓現(xiàn)場參觀的種植戶羨慕不已，也讓葡萄種植專業(yè)技術(shù)很強(qiáng)的青島市和平度市兩級土肥站領(lǐng)導(dǎo)贊不絕口。示范田主人王永光在活動現(xiàn)場非常激動。

如圖13所示，空氣流速為12 m/s時，與α=0°相比，α=15°時和α=30°時的壓力損失增幅分別為11.47%和43.56%。其原因是大的氣流攻角增大了迎風(fēng)面積，導(dǎo)致壓力損失增大。

圖13 氣流攻角對壓力損失的影響

5.2.2 渦發(fā)生器高度的影響

如圖14所示，空氣流速為12 m/s時，與hv=2.34 mm時相比，hv=3.24 mm時的壓力損失減小了6.61%，hv=1.44 mm時較之減小了1.51%。這是因?yàn)殡S著渦發(fā)生器高度的增加，氣流與渦發(fā)生器的接觸面積增加，增大了局部的壓力損失；但當(dāng)渦發(fā)生器的高度增大到一定值后，更多的氣流總體流向與壓力場協(xié)同性更高，導(dǎo)致壓力損失降低。

圖14 渦發(fā)生器高度對壓力損失的影響

5.2.3 渦發(fā)生器寬度的影響

如圖15所示，空氣流速為12 m/s時，和wv=1 mm時相比，wv=1.5 mm時的壓力損失增加了0.19%；和wv=1.5 mm相比，wv=2 mm時的壓力損失增加了0.22%，增加幅度很小。由此可以看出，渦發(fā)生器不同寬度對壓力損失造成的影響在同一空氣流速下處于比較穩(wěn)定的狀態(tài)，這是由于其他參數(shù)一定時，渦發(fā)生器寬度變化范圍較小，散熱器整體的面積變化不明顯，所以壓力損失變化較小。

圖15 渦發(fā)生器寬度對壓力損失的影響

5.2.4 鋸齒高度的影響

如圖16所示，空氣流速為12 m/s時，和hs=0.25 mm相比，hs=0.4 mm時的壓力損失減小了3.50%；和hs=0.25 mm相比，hs=0.55 mm時的壓力損失減小了1.95%。由此可以看出，壓力損失差距隨著鋸齒高度增加而變小，這是由于鋸齒高度的變化，鋸齒尾端產(chǎn)生的對稱渦流總體增大，導(dǎo)致壓力損失增大。

1）教學(xué)內(nèi)容推送功能。學(xué)生個人學(xué)習(xí)進(jìn)行追蹤，給學(xué)生提供更有針對性的指導(dǎo)與幫助。從數(shù)據(jù)中獲取學(xué)生學(xué)習(xí)信息的技能以及根據(jù)數(shù)據(jù)對學(xué)生進(jìn)行個別引導(dǎo)的技能在教師的教學(xué)中會變得越來越重要。

4.1 瘺管 瘺管在CD患者中很常見，發(fā)病率為17%～43%[24]。瘺管發(fā)生后，瘢痕形成、肛門持續(xù)性排液及大小便失禁接踵而至，大大增加了CD的治療難度。對于常規(guī)藥物和手術(shù)治療后仍不能痊愈的瘺管型CD患者，可予以IFX與MTX聯(lián)合治療。SCHR?DER等[25]的研究結(jié)果表明，IFX聯(lián)合MTX治療瘺管型CD有效且安全性好，但仍需開展進(jìn)一步的大規(guī)模隨機(jī)對照試驗(yàn)。

圖16 渦發(fā)生器寬度對壓力損失的影響

6 結(jié)論

a) 新散熱器相比于原始散熱器有著更高的綜合評價因子，當(dāng)空氣速度為12 m/s時，新散熱器的綜合評價因子高出約30%，同時換熱管后的渦流強(qiáng)度得到了削弱；

b) 渦發(fā)生器4種不同結(jié)構(gòu)參數(shù)水平下，氣流攻角α=30°和渦發(fā)生器高度hv=2.34 mm時，對散熱器傳熱系數(shù)和壓強(qiáng)損失影響較大，鋸齒高度對傳熱系數(shù)影響很小，但對壓力損失影響較大，渦發(fā)生器寬度變化對散熱器傳熱系數(shù)和壓強(qiáng)損失影響很小。

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